Zpěvový oblouk (ionofon). Jednoduché zařízení pro získávání vysokonapěťových dat FA
Pozornost! Násobič produkuje velmi vysoké stejnosměrné napětí! To je opravdu nebezpečné, takže pokud se to rozhodnete zopakovat, buďte maximálně opatrní a dodržujte bezpečnostní opatření. Po provedení experimentů musí být výstup násobiče vybit! Instalace může snadno zabít zařízení, střílet digitálně pouze z dálky a provádět experimenty mimo počítač a další domácí spotřebiče.
Toto zařízení je logickým zakončením tématu o použití linkového transformátoru TVS-110LA a zobecněním tématu článku a fóra.
Výsledné zařízení našlo uplatnění v různých experimentech, které vyžadují vysoké napětí. Konečné schéma zařízení je na obr. 1. Obr
Obvod je velmi jednoduchý a jedná se o běžný blokovací generátor. Bez vysokonapěťové cívky a násobiče najde uplatnění tam, kde je potřeba vysoké střídavé napětí o frekvenci desítek Hz, lze jej použít například pro napájení LDS nebo pro testování podobných výbojek. Vyšší střídavé napětí se získá pomocí vysokonapěťového vinutí. Pro získání vysokého stejnosměrného napětí se používá násobič UN9-27. 
Obr.1 Schématické schéma.
Foto 1. Vzhled napájecího zdroje na TVS-110
Foto 2. Vzhled napájecího zdroje na TVS-110
Foto 3. Vzhled napájecího zdroje na TVS-110
Foto 4. Vzhled napájecího zdroje na TVS-110
Dotyčné zařízení generuje elektrické výboje o napětí cca 30 kV, proto prosím dbejte zvýšené opatrnosti při montáži, instalaci a dalším používání. I po vypnutí obvodu zůstává nějaké napětí v násobiči napětí.
Toto napětí samozřejmě není fatální, ale zapnutý násobič může představovat nebezpečí pro váš život. Dodržujte všechna bezpečnostní opatření.
Nyní pojďme k věci. K získání vysokopotenciálních výbojů byly použity součástky z řádkového skenování sovětské televize. Chtěl jsem vytvořit jednoduchý a výkonný vysokonapěťový generátor napájený 220voltovou sítí. Takový generátor byl potřeba pro experimenty, které pravidelně provádím. Výkon generátoru je poměrně vysoký, na výstupu násobiče dosahují výboje až 5-7 cm,
K napájení linkového transformátoru byl použit předřadník LDS, který se prodával samostatně a stál 2 dolary.
Tento předřadník je navržen pro napájení dvou zářivek, každá o výkonu 40 wattů. Pro každý kanál vycházejí z desky 4 vodiče, z nichž dva budeme nazývat „horké“, protože přes ně protéká vysoké napětí pro napájení lampy. Zbývající dva vodiče jsou navzájem spojeny kondenzátorem, což je nutné pro spuštění lampy. Na výstupu předřadníku vzniká vysoké napětí s vysokou frekvencí, které je nutné přivést na linkový transformátor. Napětí je přiváděno sériově přes kondenzátor, jinak předřadník vyhoří během několika sekund.
Vybíráme kondenzátor s napětím 100-1500 voltů, kapacitou od 1000 do 6800 pF.
Nedoporučuje se zapínat generátor na dlouhou dobu nebo byste měli nainstalovat tranzistory na chladiče, protože po 5 sekundách provozu již dochází ke zvýšení teploty.
Linkový transformátor byl použit typ TVS-110PTs15, násobič napětí UN9/27-1 3.
Seznam radioprvků
| Označení | Typ | Označení | Množství | Poznámka | Prodejna | Můj poznámkový blok | |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Schéma připraveného balastu. | |||||||
| VT1, VT2 | Bipolární tranzistor | FJP13007 | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| VDS1, VD1, VD2 | Usměrňovací dioda | 1N4007 | 6 | Do poznámkového bloku | |||
| C1, C2 | 10 µF 400 V | 2 | Do poznámkového bloku | ||||
| C3, C4 | Elektrolytický kondenzátor | 2,2 µF 50 V | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| C5, C6 | Kondenzátor | 3300 pF 1000 V | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| R1, R6 | Rezistor | 10 ohmů | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| R2, R4 | Rezistor | 510 kOhm | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| R3, R5 | Rezistor | 18 ohmů | 2 | Do poznámkového bloku | |||
| Induktor | 4 | Do poznámkového bloku | |||||
| F1 | Pojistka | 1 A | 1 | Do poznámkového bloku | |||
| Další prvky. | |||||||
| C1 | Kondenzátor | 1000-6800 pF | 1 | Do poznámkového bloku | |||
| Lineární skenovací transformátor | TVS-110PTs15 | 1 | Do poznámkového bloku | ||||
| Násobič napětí | OSN 27.-13.9 | 1 | |||||
V tabulce Tabulka 5.15 ukazuje maximální možné hodnoty koeficientů nerovnoměrnosti uvolňování energie a výkonu palivového článku během kampaně pro typické články aktivní zóny reaktoru. Hodnoty koeficientů nerovnoměrnosti uvolňování energie byly převzaty podle údajů v kapitole 5.3.6, získaných simulací postupných zatížení čerstvých palivových souborů v každém z těchto článků na fyzikálním modelu reaktoru s průměrným vyhořením aktivní zóny asi 20 %.
Tabulka č. 5.15
Maximální možné výkonové charakteristiky palivových souborů během kampaně v typických buňkách jádra
Čísla v závorkách na prvním řádku tabulky. č. 5.15 odpovídá počtu plnohodnotných palivových souborů (na 188 palivových proutků) zaokrouhlených na nejbližší celou hodnotu, umístěných v energeticky uvolňujícím prostoru aktivní zóny v době jejího stavu, odpovídající maximálním hodnotám koeficientů nerovnoměrnosti uvolňování energie pro typický článek. Toto množství je určeno polohou CO (frakce palivové suspenze zaváděné do zóny) a počtem palivových souborů 184,05 (160 palivových proutků) umístěných v aktivní zóně (pro údaje uvedené v tabulce 5.15 se předpokládá být 6).
Výpočty maximálních hodnot teplotních parametrů palivových článků, které lze realizovat během kampaně v typických článcích aktivní zóny pro provoz reaktoru v ustáleném stavu při nominálním výkonu 100 MW, byly provedeny pomocí programu KANAL-K. V každém palivovém souboru je tabulka. č. 5.15 byl vypočten fragment 8 sousedních nejvíce namáhaných palivových proutků, včetně palivové tyče s maximálním uvolňováním energie. Počáteční údaje a výsledky výpočtů jsou shrnuty v tabulce. č. 5.16.
Tabulka č. 5.16
Konstrukční parametry palivových souborů a palivových proutků při výkonu reaktoru 100 MW
| Parametr | Význam | ||||
| Výkon reaktoru, MW | |||||
| Teplota chladicí kapaliny na vstupu do aktivní zóny, o C | |||||
| Tlak chladiva na vstupu do reaktoru, MPa | |||||
| Teplota chladicí kapaliny ve spodní směšovací komoře, o C | 88,5 | ||||
| Zadejte číslo buňky | |||||
| Průtok chladicí kapaliny palivovými soubory, m 3 /h | 40,2 | 49,9 | 37,8 | 65,7 | 121,8 |
| Průměrná rychlost chladicí kapaliny, m/s | 3,9 | 4,9 | 3,7 | 6,6 | 12,0 |
| Teplota chladicí kapaliny na výstupu z výpočetní buňky s maximálním uvolněním energie, o C | |||||
| Maximální teplota pláště palivového článku v dutině kříže, o C | 300,1 | 301,1 | 298,1 | 304,7 | 313,5 |
| Maximální teplota složení paliva ve středu kříže, o C | 416,2 | 428,1 | 398,3 | 463,6 | 575,0 | 7,0 | 8,4 | 6,3 | 10,8 | 17,6 |
| Maximální návrhový bezpečnostní faktor pro kritické tepelné zatížení, Kcr | 1,51 | 1,51 | 1,51 | 1,51 | 1,51 |
V důsledku režimu částečného přetížení používaného v reaktoru SM-3 se distribuce uvolněné energie v aktivní zóně mění jak z kampaně na kampaň, tak i během každé jednotlivé kampaně. Při přetížení se čerstvé palivové soubory instalují zpravidla po dvou ve vnitřní a vnější vrstvě zóny a nejvýše dva palivové soubory v kvadrantu. Během kampaně je rozložení výdejů energie závislé na pohybu CPS RO, změnách objemu zóny v důsledku zavádění přídavných palivových zátěží KO, které jsou nerovnoměrné v celém pásmu vyhoření a otravy. Vezmeme-li toto v úvahu, provádění těch, které jsou uvedeny v tabulce. Režimy chlazení palivových tyčí č. 5.16 v konkrétní sadě palivových článků budou také záviset na konkrétní kampani a jejím průběhu.
Charakteristickým rysem provozu palivových tyčí v reaktoru SM-3, stejně jako v SM-2, je použití nuceného chlazení energeticky nejnáročnějších palivových tyčí umožněním povrchového varu chladicí kapaliny ve všech typických článcích zóny v režimy s maximálním uvolňováním energie v palivových souborech těchto článků (hydroprofilace zajišťující stejnou rezervu až do krize). U některých palivových článků s maximálním uvolňováním energie je teplota vnějšího povrchu pláště palivového článku vyšší než teplota nasycení, což způsobuje tvorbu bublin v mikrodutinách jeho povrchu. Nedostatečné zahřátí chladicí kapaliny na teplotu nasycení vede k rychlé kondenzaci parních bublin, a proto v proudu není žádný objemový obsah páry. Vaření chladicí kapaliny zvyšuje koeficient přenosu tepla, což zajišťuje, že teplota pláště paliva zůstává na relativně nízké úrovni. Za celou dobu provozu reaktorů SM-2 a SM-3 nebyly v provozu aktivní zóny a řídicího systému zaznamenány žádné hydraulické ani neutronové nestability.
Výměna linkového transformátoru v televizním monitoru MC6105 za kineskop 31LK samozřejmě nepředstavuje žádnou zásadní opravu. Navíc: pokud to dělá starý standardní „lineman“ monitoru, pak je stěží vhodné vyměnit tuto (velmi drahou, „rozmarnou“ a hygroskopickou) jednotku za novou.
Je také třeba mít na paměti, že obstaraný TDKS-8 nemusí být o nic lepší než předchozí, předčasně „selhávající“ linkový transformátor. Proto stojí za to hledat vhodnější náhradu. Jedná se, jak dokládají srovnávací údaje (viz obrázek), o linkový transformátor TVS-90P4 s dvojitým násobičem napětí UN9/18-0,3 nebo ještě levnější „linkový transformátor“ TVS-90PTs8. Druhý jmenovaný má však přídavnou vzdálenou cívku, ale na obraz to nemá žádný praktický vliv. Zmíněné transformátory mají navíc stejná feritová jádra, takže neúspěšný TDKS-8 nelze vyhodit, ale lze z něj vyrobit TVS-90P4, který byl předtím vypálen, aby se zničila plastová náplň a vinutí na elektrickém sporáku (v na čerstvém vzduchu!) nebo v plameni ohně.
Je třeba poznamenat, že v případě použití násobiče napětí UN9/27 (trojnásobná akce) zůstávají data vinutí pro TVS-90P4 (tabulka 1) nezměněna, s výjimkou vinutí s piny 9-10. Obsahuje 1266 závitů PEWSHO drátu o průměru 0,08 mm. Možná proto je UN9/27 levnější než multiplikátor UN9/18 a je méně vzácný?
Mezi výhody domácího TVS-90P4 patří skutečnost, že vysokonapěťovou cívku lze umístit na druhou nohu feritového jádra ve tvaru U. To znamená, že bude vyměnitelný, což je důležité pro následné opravy.
Jediným významným problémem při výrobě domácího TVS-90P4 je epoxidová impregnace vinutí. A hlavně vysoké napětí. Každá vrstva takového vinutí musí být izolována s mimořádnou pečlivostí.
Rám navijáku není vyroben z termoplastu, ale z getinaxu nebo v krajním případě z kartonu. Termopolymerace - pouze v troubě při teplotě 70 až 100 ° C (asi hodinu) a chlazení - při vypnuté troubě.
Neměli byste doufat, že vytvrzení proběhne za několik dní nebo dokonce týdnů i při pokojové teplotě. A to vše proto, že tužidlo má vodivé vlastnosti; následný rozklad je nevyhnutelný, pokud se polymerační proces neprovádí v peci.
Zbývající údaje o výměně transformátorů jsou uvedeny na obrázku a ve druhé tabulce. Pomocí těchto informací byste si měli pamatovat: navzdory podobnosti v umístění kolíků nejsou všechny „strochniky“ stejně vhodné pro ekvivalentní nahrazení jednoho transformátoru jiným. Nezapomeňte, že při upevnění linkového transformátoru v určité vzdálenosti od desky je nutné oddělit zbytek instalace přídavnými vodiči.
A poslední připomínka. Před zahájením všech prací souvisejících s vysokým napětím byste měli odpojit kladný napájecí zdroj od vertikálního skenovacího mikroobvodu K174GL1A. Zapojit ji můžete až poté, co je konečně jasné, že se objevilo vysoké napětí a hlavně je připojena k kineskopu. Jakékoli neoprávněné výboje (i do pouzdra!) téměř okamžitě deaktivují určený mikroobvod.
Ze stejného důvodu nemůžete připojit trojčinný multiplikátor místo UN9/18-0,3 k palivové kazetě, která není pro tento účel připravena z důvodu experimentu. Přestože obrazovka bude svítit, poruchy přepětí udělají svou špinavou práci, jak se říká.
V. SILCENKO, s. Vikulovo, oblast Ťumeň.
Všimli jste si chyby? Vyberte jej a klikněte Ctrl+Enter abyste nám dali vědět.
30 2 10 9 28 29 S 6 GTGTTTTT pttgt 15 U 18 16 22 20 23 21 19 13 12 26 27 7 8 Obr. &2S. Schéma line scan transformátorů typu TVS-90PTs12 Transformátory odolávají účinkům: Vibrační zátěže se zrychlením, ne více než 5g (49,1 m/s2) ve frekvenčním rozsahu 1...80 Hz Opakované rázové zatížení se zrychlením, ne více než Doba nárazu 15 g (147,1 m/s2), ne více. . . 2...5 ms Zvýšená teplota: u verze UHL již ne... 55 °C u verze B a T již ne. . 70 °C Teplota přehřátí vinutí TVS-90PTs12, ne více než 45 °C Nízká teplota: pro aplikaci skupiny II -25 °C pro aplikaci skupiny 1P -10 °C během přepravy: pro klimatickou verzi UHL -50 °C pro klimatickou verzi B nebo T -60 °C Provozní doba transformátorů ve výše uvedených režimech a podmínkách je zajištěna na 15 000 hodin.
Poruchovost během 15 000 hodin provozu je 1,2* 10“® 1/h s hladinou spolehlivosti 0,6.
Další elektrické parametry TVS-90PTs12 Napájecí napětí TVS 285 V Frekvence opakování pulsů (15,6±2) kHz Doba návratu paprsku, s maximálními odchylkami (12±1,5) μs Napětí na výstupu vysokonapěťového usměrňovače, ne více než 27,5 kV Zátěž proud vysokonapěťového usměrňovače, ne více než 1200 μA Jmenovité napětí na výstupu vysokonapěťového vinutí palivového souboru 128,5 kV Izolační odpor mezi vinutími transformátoru, jakož i mezi každým vinutím a magnetickým obvodem, ne méně než 10 MΩ Minimální hodnota mezního napětí střídavého proudu o frekvenci 50 Hz 100 V, rms Izolační odpor vinutí při relativní vlhkosti 85 % při teplotě 35 °C, ne méně než 2 MOhm Výstupní transformátory signálu TVS pro barevné televizory s obrazovkami s úhlem vychýlení paprsku 110°. 10* 15 kuřat Obr. &26. Celkový pohled na výhodné řádkové skenovací transformátory jako TVS-110PTs15, TVS-110PTs16 PGPR pgtp 15 1^ 12 11 9 10 8 7 6 5 3 2 Obr. &27. Hlavní elektrická data horizontálních rastrovacích transformátorů typu TVS-110PTs15, TVS110PTs16 Výstupní signálové transformátory typu TVS110PTs15 a TVS-110PTs16 se používají v polovodičových koncových stupních horizontálního skenování barevných obrazů s obrazovkami typu 61LKZTs s úhlem vychýlení paprsku110 °, a obrazovek se samosbíhavými paprsky 51LK2Ts. Transformátory TVS-1YuPTs15 pracují v sestavě s vychylovacím systémem typu OS90.29PTs17, výstupním tranzistorem typu KT838A, tlumicí diodou typu B83G a vysokonapěťovým usměrňovačem-násobičem typu UN9/27-1.3. Transformátory TVS110PTs16 se používají ve spojení s OS-90.38PTs12 a stejnými součástmi ERE jako TVS-110PTs15.
Celkový pohled a celkové rozměry transformátorů jsou na Obr. 8.26. Schéma elektrického zapojení transformátorů TVS-110PTs15 a TVS-110PTs16 je na Obr. 8.27. Údaje o vinutí transformátorů jsou uvedeny v tabulce. 8.8.
Výstupní transformátory jsou vyráběny na tyčových magnetických jádrech tvaru U z feromagnetické slitiny, jejichž konstrukce a elektromagnetické parametry jsou popsány v druhé kapitole referenční knihy Stabilní provoz transformátorů zajišťují klimatické verze: UHL, V popř T; kategorie 4.2; 3 nebo 1.1 podle GOST 15150-69 a aplikačních skupin. Transformátory aplikační skupiny I v klimatické verzi UHL jsou vyráběny ve dvou typech: s normální a zvýšenou odolností proti vlhkosti. 291
